Móng nông — TCVN 9362:2012

Loại móng nông

Móng nông nhiều cổ cột, chiều dài L tùy chọn

Địa tầng

Sổ địa tầng: (chưa chọn)

#	Loại đất	Dày (m)	IL (sệt) / Trạng thái	γ (kN/m³)	C (kPa)	φ (°)	Đắp?	Chỉ tiêu cơ lý
1				—	—	—
2				—	—	—

Chiều sâu mực nước ngầm

d_w

(m) — bỏ trống nếu không có

Nhập kích thước móng

Đài móng

b

— bề rộng (m)

l

— chiều dài (m)

h

— chiều cao (m)

a

— lớp bảo vệ (m)

h_m

— chiều sâu đáy chôn móng (m)

Cổ móng (cột)

#	Kích thước cổ $b$ (m)	Kích thước cổ $h$ (m)	Tọa độ tâm $x_c$ (m)	Tọa độ tâm $y_c$ (m)	Tải trọng
1

Đệm cát

Có sử dụng đệm cát dưới đáy móng

Sơ đồ địa tầng

Sơ đồ địa tầng — móng nông

Chú thích

Móng nông: b = 2.00 m, h = 0.50 m

Đáy móng: z = 1.50 m

Cổ móng: 0.30 m

Không có đệm cát

Không có mực nước ngầm

Vật liệu

Sử dụng bê tông cấp độ bền:

R_n = 11.5 \; MPa = 1172.7 \; T/m^2

R_k = 0.9 \; MPa = 91.8 \; T/m^2

Sử dụng thép dọc nhóm:

R_s = 350 \; MPa = 35690 \; T/m^2

Sử dụng thép đai nhóm:

R_s = 260 \; MPa = 26512 \; T/m^2

Lớp lót dùng bê tông nghèo, mác 100 dày 10 cm.

Lớp bảo vệ cốt thép dưới đáy móng dày 3 cm.

Chọn vật liệu làm đệm cát: Cát thô, dày 0.3 m.

Chống chọc thủng

Đài cọc (ngược lại là móng nông — phản lực theo áp lực đất)

Kiểm tra theo TCVN 5574:2018 §8.1.6, từng cổ cột cục bộ tại vị trí của nó. Dùng $h$ (chiều cao đài), $a$ (lớp bảo vệ) và cấp bê tông ( $R_{bt}$ ) khai ở các mục trên.

📐 Công thức tính (TCVN 9362:2012)

Sức chịu tải nền tính theo Terzaghi và TCVN 9362:2012.Kiểm tra điều kiện $p \le R$ và $p_{\max} \le 1{,}2R$ .

1. Tại đáy móng

Phương pháp	Công thức	Nguồn / tra bảng
Terzaghi Sức chịu tải nền (gần đúng)	$R_\text{đ} = \dfrac{0{,}5\,N_\gamma\,n_\gamma\,\gamma\,b \;+\; N_q\,n_q\,\gamma'\,h_m \;+\; N_c\,n_c\,C}{F_s}$ $n_\gamma = 1 - 0{,}2\,\frac{b}{l}$ · $n_q = 1$ · $n_c = 1 + 0{,}2\,\frac{b}{l}$	$N_\gamma,\ N_q,\ N_c$ tra bảng Terzaghi theo $\varphi$ ; $F_s$ hệ số an toàn.
TCVN 9362:2012 Công thức (15)	$R = \dfrac{m_1\,m_2}{k_{tc}}\Bigl(A\,b\,\gamma_{II} + B\,h\,\gamma'_{II} + D\,C_{II} - \gamma_{II}\,h_o\Bigr)$	$A,\ B,\ D$ : Bảng 14 theo $\varphi_{II}$ · $m_1,\ m_2$ : Bảng 15 · $k_{tc}$ : Điều 4.6.11.

2. Tại đáy lớp đệm cát

Đại lượng	Công thức	Ghi chú
Móng quy ước	$b_{\text{qư}} = b + 2\,h_\text{đ}\,\text{tg}\varphi$ $l_{\text{qư}} = l + 2\,h_\text{đ}\,\text{tg}\varphi$	$\varphi$ của đệm cát; $h_\text{đ}$ chiều dày đệm.
Điều kiện	$\sigma^{bt} + \sigma^{gl} \le R_{\text{đ}2}$	Áp lực lên lớp đất dưới đáy đệm.
Ứng suất	$\sigma^{bt} = \gamma'\,h_m + \gamma_\text{đ}\,h_\text{đ}$ $\sigma^{gl} = k_0\,(p - \gamma'\,h_m)$	$k_0$ tra bảng theo $\frac{l}{b}$ và $\frac{z}{b}$ .
$R_{\text{đ}2}$	$R_{\text{đ}2} = R_\text{đ}\,(\text{Terzaghi})$ hoặc $R$ (TCVN 9362) với móng quy ước $b_{\text{qư}} \times l_{\text{qư}} \times h_{m,\text{qư}}$	$h_{m,\text{qư}} = h_m + h_\text{đ}$ .

📏 Tính lún — phương pháp phân tầng cộng lún

Tính theo TCVN 9362:2012 với tải trọng tiêu chuẩn (không hệ số vượt tải).Kiểm tra $S \le S_{gh}$ (nhà khung: $S_{gh} = 8$ cm).

Đại lượng	Công thức	Ghi chú
Áp lực gây lún tại đáy móng	$p_0 = p_{tb} - \sigma'_{v0}$	$\sigma'_{v0} = \sum \gamma_j h_j$ — áp lực bản thân hữu hiệu tại đáy móng.
Ứng suất gây lún tại độ sâu z	$\sigma_{glz} = \alpha\, p_0$	$\alpha$ tra Bảng 9.2 theo $m = 2z/b$ và $n = l/b$ ; móng băng (n ≥ 10) dùng cột "băng".
Lớp đất dính (đường cong e–p)	$S_i = \dfrac{e_{1i} - e_{2i}}{1 + e_{1i}}\, l_i$	$e_{1i},\ e_{2i}$ nội suy từ đường cong nén ép tại $P_{1i}$ , $P_{2i} = P_{1i} + \bar{\sigma}_{glz}$ .
Lớp cát / đệm cát (mô đun E₀)	$S_i = \dfrac{\beta}{E_0}\, \bar{\sigma}_{glz}\, l_i$	$\beta \approx 0{,}8$ ; $E_0$ từ CPT hoặc bảng (nhập MPa, đổi sang kPa).
Chiều sâu vùng nén	$\sigma_{glz} \le 0{,}2\, \sigma_{btz}$	Dừng cộng lún khi $\sigma_{btz}/\sigma_{glz} \ge 5$ .
Tổng độ lún & kiểm tra	$S = \sum S_i \le S_{gh}$	Chia phân tố $l_i \le b/4$ , không cắt qua ranh giới lớp và MNN.

🔲 Chống chọc thủng đài móng — phương pháp cục bộ từng cổ cột

Kiểm tra theo TCVN 5574:2018 §8.1.6. Mỗi cổ cột kiểm tra cục bộ tại vị trí của nó;áp lực dùng cho $R_i$ là áp lực net (chỉ từ tải cột, không kể trọng lượng bản thân đài). Điều kiện (131): $\tfrac{F}{F_{b,u}} + \tfrac{M_x}{M_{bx,u}} + \tfrac{M_y}{M_{by,u}} \le 1$ .

Đại lượng	Công thức	Ghi chú
Chiều cao làm việc	$h_0 = h - a$	$h$ chiều cao đài, $a$ lớp bảo vệ.
Đáy tháp chọc thủng	$X_i = \tfrac{b_i + 2h_0}{2}$ $Y_i = \tfrac{h_i + 2h_0}{2}$	$\Omega_i = (2X_i)\times(2Y_i)$ đặt tâm tại cột i.
Lực chọc thủng	$F_i = N_i - R_i$	$R_i$ = phản lực đất/cọc trong $\Omega_i$ (cọc có tâm trong tháp).
Momen chọc thủng	$M = 0{,}5\,M_{local} + \Delta M$ $\Delta M_x = R_i\,(y_R - y_i)$ $\Delta M_y = -R_i\,(x_R - x_i)$	Chỉ ½ momen cục bộ vào chọc thủng (8.1.6.1). ΔM — momen lệch tâm do hợp lực phản lực trong đáy tháp lệch so với tâm cột/cụm.
Chu vi đường bao	$u_i = 2\,(b_i + h_i + 2h_0)$	Đường bao cách mép cột $h_0/2$ ; cột mép đài lấy khả năng nhỏ hơn.
Khả năng chống chọc thủng	$F_{b,u} = R_{bt}\,u\,h_0$ $M_{b,u} = R_{bt}\,W_b\,h_0$	$W_{bx} = a_1 b_1 + \tfrac{b_1^2}{3}$ , $W_{by} = \tfrac{a_1^2}{3} + a_1 b_1$ (134).
Kiểm tra	$\tfrac{F}{F_{b,u}} + \tfrac{M_x}{M_{bx,u}} + \tfrac{M_y}{M_{by,u}} \le 1$ $\tfrac{M_x}{M_{bx,u}} + \tfrac{M_y}{M_{by,u}} \le 0{,}5\,\tfrac{F}{F_{b,u}}$	Nhiều cổ cột chồng tháp → gộp cụm, dùng đáy tháp & đường bao chung.